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澳门皇冠220KV变压器冷却系统技术改进

  变压站1号主变是90年代的产品,至今己运行了20多年。2003年,该主变经过技术改进从无载调压改为有载调压。经多年的运行,该逐渐暴露出一系列问题:本体油温偏高,同比2号主变上层油温要高9至10摄氏度;潜油泵、风扇电机进入故障高发阶段,冷却系统渗漏油缺陷较多等。近几年来,冷却系统的缺陷每年达十多次,严重影响主变的安全可靠运行,同时,增加了检修工作量。潜油泵烧坏还导致主变压器本体油中有微量乙炔;冷却系统风扇噪音过大,1号主变又靠近主控制室,恶化了值班人员的工作环境。

  冷却系统改进后,当变压器满负荷运行时,环境温度为+40。C时,主变压器上层油温不超过+70。C,上层油温不大于30K,冷却系统总噪声要比原来噪声有大的降低。

  原来采用七组YF120型冷却器,沿变压器长轴方向布置,面对变压器高压侧右边三组,左边四组。改造后的冷却系统准备使用YF1200型冷却器,所需冷却器数量计算如下:

  K为修正系统:考虑该变电站的海拔高度大于1000M及夏季环境最高温度为40*C1号主变最高上层油温为70*C取K=0.8。

  根据以上计算结果,决定选用四组YF1200型冷却器来进行冷却系统改造。冷却器布置方式与原来的保持不变,即在主变长轴方向两边各摆放两组冷却器,每两组冷却器采用一组集中支架,用125管道将集中支架与主变油箱进行连接。

  通过冷却系统阻力与潜油泵流量的关系曲线及潜油泵的扬程特性曲线可以确定冷却系统的理想工作状况点。改造前冷却系统的布置方式为面对高压侧在主变的长轴方向左侧集中摆放四组YF120型冷却器,右侧集中摆放三组YF120型冷却器,共计七组YF120型冷却器对主变进行冷却。以左边四组集中冷却器为依据进行阻力计算(忽略主变本体内部阻力)。澳门皇冠,每组YF120冷却器参考油流量选为Ql=40m/h;四组冷却器总油流量为Q=4X40=160m/h,由主变到四组集中冷却器的管道为两进两出,管道公称口径为125,得出每根管道的流量为80m/h。经过计算可得出系统阻力P与每根管道总流量QV1的关系为(计算过程略):

  根据上式可得出系统阻力P1、每根管道总流量Qv1及单只油泵流量Qvl的关系如表1所示

  由表一数据绘出系统阻力P1与油泵流量QVl的关系曲线,与所用的潜油泵(QB40160/3.0T)的扬程特性曲线就可以确定原YF120型冷却系统的理想工作状况点为G1(忽略主变本体内部阻力),见图1,(图中红色数字和曲线所表示的图形)。

  当四组YF120冷却器一侧的冷却器全部运行时每组冷却器理想工作流量为G1=49.6m/h,根据“强油风冷却器的选用及计算”查得YF120的参考冷却容量为110KW。

  按照改造后方式,以主变一侧两组集中冷却器为依据进行阻力计算(忽略主变本体内部阻力)。每组YF1200型冷却器参考油流量选为Q12=80m/h,两组冷却器总油流量为Q=2X80=160m/h。由主变到两组集中冷却器的管道为两进两出,管道公称口径为150,得出每根管道的流量为80m/h,经过计算可得出系统阻力P1与每根管道总流量QVl的关系为(计算过程略):

  根据上式可得出系统P2、每根管道总流量QVl及油泵流量QVl的关系如表2所示。

  由表二数据绘出系统阻力P2与油泵流量QVl的关系线4.5/2.2V)的扬程特性曲线就可以确定改造后的YF1200型冷却系统的理想工作状况点分别为G2、G3(忽略主变本体内部阻力),见图二。(见图中黑色线表示的曲线)

  当变压器一侧的两组YF1200冷却器全部运行时,每组冷却器理想工作流量分别为:

  根据阻力计算结果,改造前后主变到集中支架之间的管道油流量均为80m/h,改造前后管道的阻力分别为11.615KPa和5.56757KPa(计算过程略)。可以看出改造前的阻力偏高是由于管道系统中存在两个直角弯管。另外从阻力特性线的对比看出,改造后比改造前的阻力要低。

  由阻力特性曲线得出(在同等条件理想状态下):使用6PB1354.5/2.2V油泵时,油流量为85.8m/h;使用6PB1354.6/3V油泵时,油流量为99.1m/h;如考虑主变内部阻力,6PB804.5/2.2V油泵油流量会更低,不能充分发挥冷却器的冷却能力。只有采用6PB1354.6/3V油泵才是最隹选择,因该油泵的扬程特性比较平稳,能较好的发挥冷却器的冷却能力。